小型機組勵磁整流變壓器的選型與計算

申請免費試用、咨詢電話：400-8352-114

　　摘要：整流變壓器的選型和計算是發(fā)電機用戶經(jīng)常遇到的技術(shù)問題。由于小水電的特殊環(huán)境條件，經(jīng)典理論計算公式的結(jié)果往往不符合實際，本文就此作一些探討，提出一組簡明的計算方法。本文的討論基于如下的條件：400V低壓同步發(fā)電機組，并網(wǎng)運行，三相晶閘管整流，基層用戶使用的角度（用戶向制造商提供訂貨數(shù)據(jù)，不涉及變壓器制造的參數(shù)設(shè)計）

　　關(guān)鍵詞：干式整流變壓器 晶閘管整流 勵磁 同步發(fā)電機 小水電

　　1.概述

　　在小水電勵磁設(shè)備的選型配套或維修升級的工作中，電站用戶常常遇到整流變壓器參數(shù)計算的問題。很多電工設(shè)計手冊都提供了整流變壓器的設(shè)計公式，但這些公式適用的是標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)用條件，與小水電的實際運行環(huán)境有所差別，據(jù)此設(shè)計的變壓器可能不太切合實際。同時小水電基層的專業(yè)技術(shù)人員也缺乏，用戶通常覺得整流變壓器的選型計算很困難。因此為基層用戶提出一個簡明計算方法是很有必要的。

　　1.1 整流方式的選擇：目前低壓機組基本上都采用自勵式靜止晶閘管勵磁方式。其整流方式一般有三相全波半控整流和三相半波整流兩種。全波整流的變壓器效率比較高（95％），波形比較好。半波整流的硅元件較少，但變壓器二次繞組有直流電流通過，效率比較低（74％），波形畸變大，用在小于10kW的整流電路，不過一些早期設(shè)計的較大機組也是半波整流。兩類整流方式的變壓器計算公式有所不同。

　　1.2 整流變壓器的形式：采用環(huán)氧干式變壓器。容量一般在10－100kVA內(nèi)，標(biāo)稱一次電壓（網(wǎng)端）400V，二次電壓（閥端）100V以內(nèi)，電流100－300A內(nèi)。由于容量比較小，與整流裝置同置一個配電盤體內(nèi)。整流變壓器冷卻方式是自冷，在盤側(cè)不安裝封閉板時，散熱條件比較好。

　　1.3 絕緣等級與散熱方式：小水電使用的干式環(huán)氧變壓器的絕緣等級一般是B級，絕緣系統(tǒng)最高耐溫為130℃，因此變壓器滿負(fù)荷工作時的外表溫度有燙手是正常的。如果對變壓器加以有效的強制風(fēng)冷，其輸出功率可以提高10％～30％。反之，如果變壓器是工作在密封的配電箱里，散熱條件不良，它的電流容量就必需降低10％或更多。

　　1.4 阻抗電壓：在發(fā)電機的勵磁系統(tǒng)中，有可能存在整流管擊穿或直流回路短路等因素，故整流變壓器的短路阻抗電壓要比普通的變壓器要高，以限制過大的短路電流。短路阻抗電壓的參數(shù)由變壓器制造廠設(shè)計，我們不作討論，但用戶在向廠家訂貨時必需要注明是晶閘管整流變壓器。

　　2、接線組別

　　整流變壓器的接線組別必須與晶閘管整流控制要求的相位相配合。如果是新的設(shè)計，可以按以下原則來考慮。

　　一般采用D，y11的方式，即網(wǎng)側(cè)（一次）采用△接法，閥側(cè)（二次）采用y接法。此接法的二次相電壓比一次相電壓在相位上落后30°。

　　D，y11的接法同時適應(yīng)三相半波和全波兩種整流形式。如果現(xiàn)有的整流變壓接線組別是Y，d11，那也可以使用，但不能用于三相半波整流。

　　至于Y，y的接線組別就不推薦使用。我們知道三相可控整流產(chǎn)生的三次諧波電壓非常高，可達基波值的50%以上， 而變壓器的D接法可以使其三次諧波磁通抵消，把影響降低到最小。但如果采用Y，y的接線組，整流電路產(chǎn)生的三次諧波的磁通無閉合回路不能抵消。過高的三次諧波會使電波形畸變過大，影響到變壓器及發(fā)電機和其它儀表電器設(shè)備的正常運行。

　　電站向廠商提出訂貨數(shù)據(jù)時，應(yīng)說明清楚變壓器的連接組別， 一、二次電壓（同時必需注明是相或線電壓）。

　　3、一次線電壓U1的選擇

　　小型機組的機端額定線電壓是400V，但小型水電站一般都處于電網(wǎng)的遠(yuǎn)端，離變電站線路很長阻抗大。造成末端的網(wǎng)電壓過高，尤其是在豐水期發(fā)電高峰時段，網(wǎng)電壓（機端）往往高達460V以上。如果此時一次電壓還是按照400V來設(shè)計，變壓器就會承受過電壓，使損耗增大，發(fā)熱超標(biāo)。

　　整流變壓器的鐵損與其承受電壓倍數(shù)比成4次方的關(guān)系，例如按400V設(shè)計的整流變壓器，在1.2倍（480V）電壓下運行時，其鐵損的增加到（480/400）4=2.07倍。這些損耗最終都在變壓器內(nèi)轉(zhuǎn)為熱量，使變壓器的溫升大增。

　　更有甚者，當(dāng)電源電壓超高到達一定程度后，變壓器的鐵心的磁通密度就會進入飽和區(qū)，使一次側(cè)電流激增以致線圈燒毀。一些整流變壓器的設(shè)計制造時由于成本的考慮，選取鐵心的磁通密度Bm值偏高，而一次繞組的電壓值仍然選取400V，故在網(wǎng)電壓過高地區(qū)燒毀變壓器的例子并不罕見。

　　對此就應(yīng)該適當(dāng)加大一次繞組的電壓值，以使網(wǎng)電壓升高＋20%變壓器也能應(yīng)付工作。一般變壓器尚有5%的電壓過載能力，故我們可用經(jīng)驗公式來選取一次側(cè)繞組額定線電壓值

　　U1=0.95U1（MAX），

　　式中，U1（MAX）是網(wǎng)電（折合到機端）的最高電壓值。計算結(jié)果若小于400V則按400V選取。

　　一次電壓選取值增加后，二次電壓也應(yīng)該增加同樣的比值，保持變壓比不變，以維持勵磁電壓與機端電壓相同比例地增減，因為發(fā)電機電壓越高，需要的勵磁功率就越大。

　　提高一次電壓的做法，等效于增加每伏圈數(shù)，都是為了降低變壓器鐵心的磁通密度。防止進入磁通密度曲線的飽和段。帶來的好處還有降低了變壓器的空載電流和鐵損。

　　當(dāng)然這樣也有些負(fù)面影響，因繞組圈數(shù)加多，使變壓器內(nèi)阻增大，電流損耗（銅損）略有增加，但對變壓器的正常運行不構(gòu)成什么影響。電壓調(diào)整系數(shù)為n＝U1/400

　　簡易計算時，可以通取U1= 440V，能適應(yīng)大多數(shù)電網(wǎng)條件（400V-470V）的要求。

　　4、二次電壓U2的計算

　　二次電壓的選取值關(guān)系到勵磁系統(tǒng)的頂值（強勵）電壓，最大勵磁電流、晶閘管導(dǎo)通角和諧波失真、整流電路的功率因數(shù)等等。

　　按有關(guān)規(guī)范，勵磁電路要提供1.6～1.8倍的強勵電壓，即變壓器的二次電壓需是額定值的1.6～1.8倍。但是實際上，我國的小水電機組很少有自成孤立電網(wǎng)運行的，絕大部分都是并入大電網(wǎng)售電運行，沒有向電網(wǎng)提供強勵功率的需要和能力——須知大電網(wǎng)容量極大，單個小水電機組的對它的影響是微不足道的。

　　如果按提高1.6～1.8倍的數(shù)值來選取二次電壓，整流電壓就比較高，晶閘管整流系統(tǒng)勵磁時長期處于被深控的狀態(tài)，晶閘管的導(dǎo)通角小，波形畸變增大，功率因數(shù)變差，故障的短路電流變大，這些因素都對變壓器和機組設(shè)備運行不利。同時在相同的變壓器功率容量下，電壓高了必然導(dǎo)致電流降低，線圈繞組的導(dǎo)線截面積下降，電流損耗也增大。

　　根據(jù)我們的經(jīng)驗，選擇最大整流電壓為額定勵磁電壓的1.3倍就比較適中，除了處理避免上述電壓過高的缺點以外，也保留了一定的整流功率裕量，適應(yīng)了運行條件變化的要求。

　　相電壓U2的計算式

　　三相全波整流 U2 =1.3×1.06（nUE+2.5）/2.34 =0.59nUE+ 1.47

　　三相半波整流U2 =1.3×1.06 （nUE +1.7）/1.17 =1.18 nUE+ 2.0

　　對上式各項的解釋：

　　UE—發(fā)電機額定勵磁電壓（V）；

　　系數(shù)1.3—如前所述，是勵磁電壓的裕量值；

　　系數(shù)1.06—電流滿負(fù)載時變壓器內(nèi)阻漏抗引起電壓降的補償值。這里用簡單的一個固定數(shù)值來代替復(fù)雜計算，誤差也不太大；

　　n—電壓調(diào)整系數(shù)，見上節(jié)所述；

　　系數(shù)2.34（或1.17）—三相全波（或半波）整流元件全導(dǎo)通時輸出直流電壓與輸入交流相電壓的比值， 即UE /U2＝2.34（或UE / U2＝1.17）；

　　數(shù)字2.5（或1.7）—勵磁回路的電壓降的總和，其中包括整流元件的正向壓降（1.5V或0.75V），以及饋電導(dǎo)線和碳刷集電環(huán)的壓降（1.0 V）。

　　變壓比K=U2 / U1.

　　簡易計算時，可把上式結(jié)果的第一、二項合并，有U2 = 0.71 UE （全波），或U2=1.4 UE（半波）

　　5、電流的計算

　　三相全波整流一次電流I2＝0.816 K IE，二次相電流I1＝0.816 IE

　　三相半波整流一次電流I2＝0.472 K IE，二次相電流I2＝0.577 IE

　　這里的I1值尚未考慮變壓器的效率。

　　6、功率的計算

　　勵磁功率： PE = UEIE（W）

　　變壓器二次側(cè)功率：

　　全波整流P2=3U2I2=3（0.59 n UE + 1.47）×0.816IE = 1.45 n PE +3.60IE（W）

　　半波整流P2=3U2I2=3（1.18nUE+ 2.0）×0.577IE = 2.04 n PE+3.46IE（W）

　　變壓器容量的計算：

　　全波整流S1=P2/（0.8 ×97％）=1.29 P2＝1.29（1.45 nPE +3.60IE）= 1.87n PE + 4.64IE （VA）

　　半波整流S1= P2 /（0.8×97％）=1.29 P2 =1.29（2.04 nPE +3.46IE）= 2.63n PE + 4.46 IE（VA）

　　式中，0.8為變壓器的額定功率因數(shù)，97%為變壓器一次側(cè)效率。

　　簡易計算時，可把上式結(jié)果的第一、二項合并，有

　　S1 = 2.2 PE（全波用），或S1 = 3 PE（半波用）

　　在實際的訂貨中我們有時發(fā)現(xiàn)，某些廠商為了降低成本，變壓器制造的用料偏緊，使變壓器運行溫升偏高。 在這種情況下為保險起見，最好把訂貨的變壓器容量加大10% 來應(yīng)付，此時變壓器的電壓數(shù)值不改變，一、二次電流要按比例提高。

　　7、計算實例

　　某小型水電站需訂購一勵磁整流變壓器， 發(fā)電機參數(shù)為：

　　發(fā)電機功率400kW， 額定電壓400V， 發(fā)電機勵磁電壓UE= 49.4V，勵磁電流IE = 153A.

　　工作條件：勵磁裝置為晶閘管三相全波半控整流，機組并大電網(wǎng)運行， 網(wǎng)電最高電壓（機端）460V.

　　求解步驟如下

　　1）連接組 D，y11

　　2）勵磁功率PE= UEIE = 49.4×153 = 7558.2 （W）

　　3）一次線電壓U1 = 460×0.95 = 437（V），取440V

　　電壓調(diào)整系數(shù)n =U1/400 = 1.1

　　4）二次相電壓U2= 0.59nUE+1.07 = 0.59×1.1×49.4+1.07 = 33.13V，可選34V；

　　5）變壓比K= U2/U1=34/440=0.0773

　　6）二次電流I2= 0.816 IE =0.816×153 =124.85（A），可選125A.

　　7）一次電流I1=0.816 KIE =0.816×153×0.0773 =9.65（A），可選9.7A

　　8）功率容量S1=1.87nPE+ 4.64IE=1.87×1.1×7558.2 + 4.64×153

　　= 16257（VA），可選17 kVA

　　最后，填寫訂貨清單：

　　三相干式整流變壓器訂貨數(shù)據(jù)

　　變壓器容量：17 kVA　　　　　　　　　　　連接組：D，y11

　　電壓比：440 V（線）/ 34 V（相）　　　　電流（一次電流可不報）：9.7 A / 125 A

　　功率因數(shù)：0.80 　　　　　　　　　　　　工作制：長期連續(xù)工作

　　按照本文的計算結(jié)果，在額定工況時變壓器的負(fù)載率為0.77， 處于經(jīng)濟運行狀態(tài)。額定勵磁電流輸出時整流晶閘管的控制角約65°。

　　8、簡易計算方法

　　發(fā)電機參數(shù)同前，勵磁電壓UE=49.4V，勵磁電流IE=153A.

　　勵磁功率：P = 40.3×161.4 =7558.24 （W）

　　通取一次線電壓：U1= 440V

　　三相半波整流時

　　二次相電壓 U2=1.4 UE =1.4×49.4=69.2 V，可選70V

　　變壓器容量S1=3×7558. =22674（VA），可選23 kVA

　　三相全波整流時

　　二次相電壓 U2 =0.71 UE =0.71×49.4 =35.1（V），可選35V

　　變壓器容量 S1 =2.2×7558.2=1662（VA），選17 kVA

　　與上節(jié)的計算結(jié)果比較可見，簡易計算方法的誤差并不大，可以付諸應(yīng)用。在勵磁電壓UE較大時，簡易法的U2值會稍微偏大，但對實際運行的影響無礙。