淺析波形鋼腹板組合箱梁的設(shè)計(jì)與施工

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摘要：體外預(yù)應(yīng)力技術(shù)的日趨成熟和新型建筑材料的發(fā)展，許多的工程師都在對(duì)大跨徑橋梁的主梁輕型化問(wèn)題。現(xiàn)如今，鋼－混凝土組合結(jié)構(gòu)橋梁在日本和歐美了應(yīng)用，其特點(diǎn)在于它了混凝土和鋼的材料特點(diǎn)。波形鋼腹板PC組合箱梁是新型的鋼—混凝土組合結(jié)構(gòu)，它鋼與混凝土的優(yōu)點(diǎn)，了結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性、強(qiáng)度及材料的使用，并且結(jié)構(gòu)外形美觀，抗震性能好。本文論述了波形鋼腹板PC組合箱梁設(shè)計(jì)施工方法，為今后波形鋼腹板PC組合箱梁橋的設(shè)計(jì)和施工了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。
關(guān)鍵詞：波形鋼腹板箱梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
        0 引言
        在上世紀(jì)八十年代，法國(guó)設(shè)計(jì)并建造了以波形鋼腹板代替箱梁的混凝土腹板的新型組合結(jié)構(gòu)橋梁-Cognac橋，其后又相繼建造了Maupre高架橋、Asterix橋和Dole等數(shù)座波形鋼腹板的組合結(jié)構(gòu)橋梁，該箱梁的典型結(jié)構(gòu)如圖1所示。自上世紀(jì)九十年代起，日本也對(duì)該類的橋梁了，在參考法國(guó)同類橋梁的基礎(chǔ)上，修建了新開(kāi)橋、本谷橋、松木七號(hào)橋等一系列橋梁，有連續(xù)梁橋，也有連續(xù)剛構(gòu)橋，了其使用范圍，發(fā)展了設(shè)計(jì)和施工技術(shù)。
        波形鋼板即折疊的鋼板，較高的剪切屈曲強(qiáng)度，用它混凝土箱梁的腹板，不但了腹板的力學(xué)性能要求，而且大幅度減輕了主梁自重，縮減了包括基礎(chǔ)在內(nèi)的下部結(jié)構(gòu)所承受的上部恒載，還省去了施工時(shí)在腹板中鋼筋、設(shè)置模板等繁雜的工作。此外，波形鋼板縱向伸縮自由的特點(diǎn)使得其幾乎不抵抗軸向力，能更地對(duì)混凝土橋面板施加預(yù)應(yīng)力，了預(yù)應(yīng)力。組合結(jié)構(gòu)能工程量、縮短工期、降低成本，在施工性能和經(jīng)濟(jì)性能都的吸引力。
        1 設(shè)計(jì)方法
        當(dāng)橋梁上部采用波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁的結(jié)構(gòu)時(shí)，和普通的鋼筋混凝土箱梁橋一樣，其設(shè)計(jì)需要施工和使用階段的不同要求。施工階段的計(jì)算要的施工，比如，連續(xù)梁橋可以采用懸臂施工、頂推法施工或的方法，主要的計(jì)算荷載有自重、預(yù)應(yīng)力、混凝土不同齡期的收縮徐變、施工荷載等。使用階段則要考慮汽車荷載、風(fēng)荷載、溫度荷載等。箱梁內(nèi)通常設(shè)置體內(nèi)和體外預(yù)應(yīng)力，由混凝土頂板和底板內(nèi)的體內(nèi)預(yù)應(yīng)力抵抗施工荷載和恒載，箱內(nèi)的體外預(yù)應(yīng)力用來(lái)抵抗活載?？紤]的原因，是更換體外預(yù)應(yīng)力鋼束時(shí)結(jié)構(gòu)的受力要求。
        1.1 縱向抗彎計(jì)算
        波形鋼腹板在軸向力的作用下，軸向變形，的等效彈性模量很小。波形鋼板在縱向的等效彈性模量和板厚、波紋形狀，可由下式計(jì)算
        Ｅx＝αE(ｔ/ｈ)２　　
        式中，Ｅx為等效軸向彈性模量；
        E為鋼材的彈性模量；
        t為鋼板厚度；
        α為波紋的形狀系數(shù)。
        此式，日本新開(kāi)橋Ex＝E/617。已的模型實(shí)驗(yàn)和有限元計(jì)算的結(jié)果，證實(shí)波形鋼腹板在受彎時(shí)縱向正應(yīng)力、正應(yīng)變很小，可以忽略，即在截面抗彎設(shè)計(jì)時(shí)，只考慮混凝土頂板和底板的作用，并近似的混凝土頂板和底板內(nèi)的縱向正應(yīng)變符合線性分布規(guī)律，仍然平截面假定計(jì)算應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼束。
        1.2 抗扭計(jì)算
        箱梁在偏心荷載作用下，截面將扭轉(zhuǎn)變形。在混凝土腹板箱梁中，扭轉(zhuǎn)的并不大，但在波形鋼腹板箱梁中，腹板的彎曲剛度和混凝土頂板、底板相比小得多，這對(duì)截面扭轉(zhuǎn)變形的增大，會(huì)在混凝土板內(nèi)產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)翹曲應(yīng)力。到為止，關(guān)于波形鋼腹板箱梁扭轉(zhuǎn)剛度的計(jì)算還的結(jié)論。對(duì)建成的該類橋梁的技術(shù)總結(jié)和，日本工程師上平等人了計(jì)算其抗扭剛度的方法。
        1.3 波形鋼腹板的應(yīng)力計(jì)算

        波形鋼腹板主要承受剪應(yīng)力。在設(shè)計(jì)中可以偏保守地假定結(jié)構(gòu)所剪應(yīng)力都由波形鋼腹板承受，忽略混凝土頂板和底板對(duì)剪應(yīng)力的抵抗作用，從而計(jì)算出波形鋼腹板所需的最小厚度。
        波形鋼腹板承受上述剪應(yīng)力，也承受橫向彎曲所引起的彎曲應(yīng)力，對(duì)波形鋼腹板的合成應(yīng)力驗(yàn)算。
        1.4 波形鋼腹板的屈曲穩(wěn)定性計(jì)算
        波形鋼腹板的屈曲破壞主要有三種模式。
        1.4.1 局部屈曲模式
        波形鋼腹板的某波段屈曲破壞的。
        1.4.2 整體屈曲模式
        波形鋼腹板整體屈曲破壞的。
        1.4.3 合成屈曲模式
        波形鋼腹板局部屈曲破壞和整體屈曲破壞的，是局部屈曲和整體屈曲中間的屈曲模式。
        1.5 波形鋼腹板和混凝土頂板、底板的連接
        模型實(shí)驗(yàn)表明，在加載后期，除了底板橫向開(kāi)裂外，波形鋼腹板與底板交界處沿縱向開(kāi)裂，裂縫的發(fā)展，結(jié)構(gòu)剛度迅速降低，破壞，破壞特征為腹板和底板的連接部碎裂。波形鋼腹板和混凝土頂板、底板的連接直接關(guān)系到結(jié)構(gòu)的承載力，是設(shè)計(jì)此類橋梁中非常關(guān)鍵的環(huán)節(jié)。
        連接部的設(shè)計(jì)，通常的做法是在波形鋼腹板的上下端焊接鋼制翼緣板，翼緣板上焊接剪力釘，使之與混凝土板在一起。還可以采用在鋼腹板上鉆孔，穿過(guò)鋼筋，再在鋼板的上下端部焊接縱向約束鋼筋后埋入混凝土板的做法?；A(chǔ)上，還可衍生出的連接方法。
        2 實(shí)例列舉
        自1993年起，日本從法國(guó)引進(jìn)了波形鋼腹板組合結(jié)構(gòu)的技術(shù)，，日本鼓勵(lì)設(shè)計(jì)人員在主要高速公路中采用結(jié)構(gòu)。
        正在建設(shè)中的中野高架橋是日本關(guān)西地區(qū)阪神高速公路段的一，為采用波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁的四跨連續(xù)梁橋。全橋的立面見(jiàn)圖5。主梁為單箱單室的變箱梁，設(shè)置了體外和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力體系。支點(diǎn)梁高4.0～4.6ｍ，跨中梁高2.0～2.2ｍ，梁高二次拋物線。波形鋼腹板采用抗拉強(qiáng)度490Mpa、抗剪強(qiáng)度205Mpa的耐腐蝕鋼板，波長(zhǎng)1.2m，波高200mm，鋼板厚度9～19mm。主梁的橫向抗變形能力，除在支點(diǎn)和體外預(yù)應(yīng)力的轉(zhuǎn)向處設(shè)置橫隔板，還在縱向的不同位置加設(shè)了橫隔板。
        該橋的上部結(jié)構(gòu)采用懸臂澆筑法施工，墩頂?shù)?號(hào)節(jié)段長(zhǎng)12ｍ，在墩架上現(xiàn)澆。其余節(jié)段分別長(zhǎng)3.6ｍ和4.8ｍ，均在掛籃上懸臂澆筑混凝土及拼裝鋼腹板。
        鋼－混凝土組合結(jié)構(gòu)橋梁的設(shè)計(jì)和建造在國(guó)內(nèi)起步晚，是本文介紹的波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁橋在國(guó)內(nèi)尚無(wú)實(shí)橋。與此，法國(guó)、德國(guó)，是日本相繼建設(shè)了數(shù)座此種類型的橋梁，設(shè)計(jì)和施工技術(shù)成熟。波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁，適合于中、大跨徑的連續(xù)梁橋。國(guó)內(nèi)對(duì)結(jié)構(gòu)的分析工作的，波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合箱梁橋?qū)?huì)在我國(guó)的橋梁建設(shè)中應(yīng)用。
參考文獻(xiàn)：
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