傳統(tǒng)活性污泥工藝運行方式的改進

申請免費試用、咨詢電話：400-8352-114

簡介： 改變傳統(tǒng)活性污泥法的運行方式，使其成為AO工藝或連續(xù)流間隙曝氣工藝，具備生物除磷脫氮功能。經兩種工藝處理后出水NH3-N＜3mg/L；TP、TN去除率分別為72%和80%。適用于老污水處理廠的改造和新建污水廠的設計。?
關鍵字：AO工藝 連續(xù)流間隙曝氣 生物除磷脫氮

1 傳統(tǒng)工藝低負荷運行除磷脫氮的限度

　　由于傳統(tǒng)工藝運行的污水廠沒有深度凈化功能，也沒有更多資金新建大規(guī)模污水處理廠，因此對老廠原工藝進行改進，使其成為AO或連續(xù)流間隙曝氣工藝是十分必要的。?
　　常規(guī)的活性污泥法采用的污泥負荷為0.2～0.3kgBOD₅/(kgMLSS·d)，曝氣 池活性污泥濃度控制在2～3g/L之間，泥齡維持在4～5d以內。由于泥齡短，活性污泥中硝化菌的增殖速率小于其隨剩余污泥排出的速率，因而常規(guī)活性污泥法在滿負荷的條件下，氨氮去除率低，一般僅為20%～30%。?
　　為使按常規(guī)法設計的污水廠獲得滿意的硝化效果，必須減小污泥負荷，提高污泥泥齡。在不增加曝氣池容積的前提下，可采用的辦法就是提高曝氣池污泥濃度。為了達到這一目標，要保證做到以下兩點：一是活性污泥具有良好的沉降性能；二是曝氣系統(tǒng)具有足夠的供氧能力 。?
　　為了改善污泥的沉降性能，可采用超越初沉池的辦法，這樣進水中懸浮顆粒可能成為細菌絮凝的核心。
某污水處理廠采用超越初沉池的低負荷活性污泥法，嚴格控制曝氣池溶解氧(前段1.1mg/L，中段1.6mg/L，后段2.8mg/L)，運行結果表明，BOD₅的去除很好，出水平均值＜10mg/L，去除率達95.4%；NH₃-N硝化相當完全，出水為0.1mg/L，硝化率為99.6%；氮磷的去除情況見表1。

　　超越初沉池，提高曝氣池污泥濃度的運行結果表明，硝化的效果相當好，氨氮去除率達99%，但出水的總氮在20mg/L以上，去除效果還不是很理想。
　　某污水廠設計處理能力27 000 m³/d，實際水量為15 000m³/d，進水中很大部分為工業(yè)廢水。超越初沉池低負荷活性污泥法運行數據表明，在平均水溫為26.6 ℃，MLSS為4.98 g/L，SVI為50.5 mL/g時，COD、BOD₅的去除率達90%以上，出水NH₃-N為3.0mg/L，硝化率為85.3%，當BOD₅/TN為4.4時，總氮去除率為48.5%。
　　總之，低負荷傳統(tǒng)活性污泥法除磷脫氮的量是很有限的。為了進一步提高總氮去除率，可充分利用傳統(tǒng)工藝的現有設施和設備，對工藝進行切實可行的改進，使之成為高濃度活性污泥AO工藝，使氮、磷的去除提高到一定水平。

2 低負荷AO工藝

　　利用傳統(tǒng)工藝的全部設施，關閉曝氣池前1/3段空氣管，安裝攪拌機，保持原來的回流方式和回流比，變傳統(tǒng)工藝為缺氧—好氧(AO)工藝。運行參數見表2。

　　與常規(guī)意義的AO法不同之處在于，本工藝不設內回流裝置，僅設污泥回流系統(tǒng)，工藝流程如圖1所示。

　　在運行中采用了兩種容積比，缺氧：好氧為1：1或1：3。由表3可見，1：1的情況總氮去除率略高于1:3的情況，但并無明顯的優(yōu)勢。缺氧區(qū)容積的設定首先應保證系統(tǒng) 在COD、BOD₅、NH₃-N、SS等方面有良好的去除率，故本工藝的1：3容積比是合適的， 污泥回流比為80%～100%。?
　　該工藝進水COD、BOD₅平均值為543和246mg/L，出水平均值為47和17mg/L，去除率分別達到91.3%和93.1%，進水NH₃-N為30.2mg/L，出水為0.5mg/L，硝化率為98.2%，TN和TP的降解指標見表1。?
　　AO工藝對總氮的去除已大為改善，出水TN在12mg/L左右，去除率達80%，TP的去除尚未達到較好水平，但相對于進水的9.6 mg/L，出水已有很大程度的降低，如果輔以其他方式的除磷，AO工藝是一種適合于老廠改進的方案。?

3 連續(xù)流間隙曝氣工藝

　　眾所周知，SBR法中間歇曝氣的方法有較好的去除氮磷能力。對于按傳統(tǒng)活性污泥法設計的污水廠，不可能按SBR法運行。一是不可能間斷進水，二是不可能從曝氣池出水。因此，保留高濃度活性污泥法運行中已有的經驗，只把連續(xù)曝氣改為分時段曝氣，保持正常流量的進出水，就可把這個改進后的工藝稱為連續(xù)流間隙曝氣工藝。?
　　某污水處理廠設計能力27000m³/d，實際水量為15000m³/d，由于水量負荷低，故減少曝氣量，縮短曝氣時間，連續(xù)運轉的鼓風機輪流給兩組曝氣池充氧，8h為一周期，運行參數見表2。
　　在生產性試驗的運行期間，進行了三個不同工況的研究，其運行參數和結果見表3。

　　由表3可見，這三個工況的運行情況都很好，用于老廠的改造是完全可行的。出水COD和BOD₅與工藝改進前相似，硝化率相似，TN、TP出水濃度大為降低，去除率達到72.5% 和74.6%，由于氮、磷的去除消耗了碳源，因而工藝改進前后BOD₅、COD的去除機理不同。?
　　活性污泥鏡檢發(fā)現，菌膠團密實，在團狀結構中有不透光的核心。鐘蟲及采蓋蟲成株茂盛，數量極其多，很難發(fā)現游動型的后生動物如輪蟲等。污泥指數小、污泥沉降性能好的原因 在于：①間隙曝氣方式抑制了游動型后生動物的生長，菌膠團密實；②因超越初沉池，入流惰性物質與污泥絮體結合在一起，增加了污泥的體積質量；③保持50%以上的高回流比，污泥新鮮，利于沉降。?
　　當氣溫下降至4 ℃左右，BOD₅、COD的降解幾乎沒受影響，但硝化水平下降，出水NH₃-N上升至7.6mg/L，去除率下降至68%，總磷的去除率下降至63.2%。
　　連續(xù)流間隙曝氣工藝中，曝氣時有機物部分被好氧微生物分解利用，部分由兼性微生物作糖元貯存；NH₃-N被硝化桿菌最終氧化為NO₃^--N；溶解性磷鹽被聚磷菌吸收。不曝氣時，溶解氧被迅速消耗掉，開始了反硝化，入流帶來的有機物以及被貯存的糖元作電 子供體在 反硝化菌的作用下還原NO₃^--N為N₂；聚磷菌把低分子有機酸變?yōu)橘A存在體內的PHB，并釋放PO₄^3-；活性污泥充分發(fā)揮其網捕和吸附功能，“過濾”污染物。

4 幾種工藝氮的去除途徑分析

　　氮的最終去除途徑是生成N₂或轉化入污泥。假設實際消耗的堿度包括入流NH₃-N硝化和有機氮氨化再硝化兩部分，那么由NH₃-N硝化的計算堿度與實際消耗堿度之差可以 推算出有機氮硝化消耗的堿度，從而推算出有機氮通過N₂和污泥途徑去除的量，確定總氮兩種去除途徑所占比例。各種工藝的計算結果如表4所示。

　　連續(xù)流間隙曝氣工藝通過污泥途徑去除的氮最多，因而該工藝脫氮對BOD₅/TN的要求最低。?

5 結論

　?、?傳統(tǒng)活性污泥法經過較為簡單的工藝改進后，具備了良好的生物除磷脫氮功能。
　?、?工藝改進后，可節(jié)省部分用于曝氣的費用，但要求曝氣系統(tǒng)有更好的供氧能力，即供氧速率高。?
　　③ 由于城市污水中可被利用的有機物在保證脫氮(反硝化)之后所剩無幾，若要確保出水總磷小于1mg/L，有必要增加輔助除磷措施，如在進二沉池前加藥劑等。?
　?、?連續(xù)流間隙曝氣工藝由污泥途徑去除的氮遠高于AO工藝，故間隙曝氣工藝的脫氮對有機 物依賴性更小。?

參考文獻：
　　[1］ Schonberger R. Wat Sci Tech, 1990,22(7.8):45-51.