后張預應力大梁計算表格

　　 　　 不計算受壓區(qū)預應力鋼筋　 　　 　　 　　 Np=σpe*Ap-σl5*As （N）　 　　 　　 　　 =　 3626374.761　 epn=（σpe*Ap*ypn-σl5*As*ysn）/Np （mm）　 　　 　　 　　 =　 481.470161　 σpe=σcon-σl （N/mm）　 　　 　　 　　 =　 1275　 σpc=Np/An+Np*epn*yn/In+M2*yn/In （N/mm）　 　　 　　 　　 =　 2.116E+01　 σp0=σcon-σl+ae*σpc （N/mm）　 　　 　　 　　 =　 1395.90 　 不出現(xiàn)裂縫　 Bs=0.85*Ec*I0　 　　 　　 =　 1.243E+15　 允許裂縫　 Bs=0.85EcI0/（kcr+（1-kcr）ω）　 　　 　　 =　 1.73146E+15　 　　 kcr=Mcr/Mk　 　　 　　 =　 1.144241197　 　　 ω=（1.0+0.21/αEρ）（1+0.45γf）-0.7　 　　 　　 =　 2.955365457　 　　 Mcr=（σpc+γftk）W0　 　　 　　 =　 2333179315　 　　 γf=（bf-b）hf/bh0　 　　 　　 =　 0　 B=Mk/（Mq（θ-1）+Mk）*Bs　 　　 　　 　　 =　 6.40E+14　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 正截面裂縫驗算　 　　 　　 　　 　　 一級　 　　 　　 　　 　　 　　 σck-σpc≤0　 　　 　　 　　 　　 　　 σck-σpc=　 　　 2.13E+00　 　　 　　 　　 判斷　 NO　 　　 　　 　　 　　 　　 　 　 　 　　 　　 二級　 　　 　　 　　 　　 　　 短期效應組合　 　　 σck-σpc≤ftk　 　　 　　 　　 σck=Mk/W0=　 　　 2.12E+01　 　　 　　 　　 σck-σpc=　 　　 2.13E+00　 　　 　　 　　 判斷　 OK　 　　 　　 　　 　　 準永久組合　 　　 σcq-σpc≤0　 　　 　　 　　 σcq=Mq/W0=　 　　 19.9453168　 　　 　　 　　 σcq-σpc=　 　　 9.043E-01　 　　 　　 　　 判斷　 NO　 　　 　　 　　 　　 　　 　 　 　 　　 　　 三級　 標準組合并考慮長期作用的最大裂寬　 　　 　　 ωmax≤ω1im　 　 　 　　 　　 ω1im-最大裂縫寬度限值按第3.3.4條采用　 0.2　 　　 ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*（1.9c+0.08deq/ρte）=　 0.174182263　 　　 ψ=1.1-0.65ftk/（ρte*σsk）=　 　 0.685277071　 　　 deq=Σni*（di）^2/Σni*vi*di=　 　 25.97172237　 　　 V1 V2　 按表8.1.2-2　 　 1　 0.5　 　　 ρte=（As+Ap）/Ate=　 　 ok　 0.023804633　 　　 Ate=0.5bh+（bf-b）hf=　 暫時不考慮bf.hf　 250000　 　　 σsk=（Mk±M2-Np0（z-ep））/（（Ap+As）z）=　 144.8493334　 　　 e=ep+（（Mk±M2）/Np0）=　 　 　 764.3561532　 　　 z=[0.87-0.12（1-r'f）*（h0/e）^2]*h0=　 617.557324　 　　 γ'f=（b'f-b）*h'f/（b*h0）=　 暫時不考慮bf.hf　 0　 　　 ep=epn-ap=　 　 　 341.470161　 　　 αcr-構件受力特征系數(shù)按表8.1.2-1　 　 1.7　 　　 C=　 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（mm）:　 　　 　　 　　 當c<20時取c=20;當c>65時取c=65　 60　 　　 判斷　 OK　 　　 　　 　　 　　 　 　 　 　 　 　　 撓度驗算　 　　 　　 　　 　　 　　 正常使用極限狀態(tài)下的撓度fl1=S*Ml*l^2/B=　 　　 　　 　　 1.25E+02　 　　 預應力產生的短期反拱f2l=Np1*epn*l^2/8/Ec/Io=　 　　 　　 　　 6.706E+01　 　　 預應力產生的長期反拱f2l=Np*epn*l^2/8/Ec/Io*2=　 　　 　　 　　 1.194E+02　 　　 撓度限值表3.3.2 [f]=lo/　 　　 300　 =　 66.66666667　 　　 構件撓度 f=f1l-f2l=　 　　 　　 　　 5.66E+00　 　　

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