后張預(yù)應(yīng)力大梁計算表格

　　　　不計算受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋　　　　　　　 Np=σpe*Ap-σl5*As （N）　　　　　　　 =　 3626374.761　 epn=（σpe*Ap*ypn-σl5*As*ysn）/Np （mm）　　　　　　　 =　 481.470161　 σpe=σcon-σl （N/mm）　　　　　　　 =　 1275　 σpc=Np/An+Np*epn*yn/In+M2*yn/In （N/mm）　　　　　　　 =　 2.116E+01　 σp0=σcon-σl+ae*σpc （N/mm）　　　　　　　 =　 1395.90 　不出現(xiàn)裂縫　 Bs=0.85*Ec*I0　　　　　 =　 1.243E+15　允許裂縫　 Bs=0.85EcI0/（kcr+（1-kcr）ω）　　　　　 =　 1.73146E+15　　　 kcr=Mcr/Mk　　　　　 =　 1.144241197　　　 ω=（1.0+0.21/αEρ）（1+0.45γf）-0.7　　　　　 =　 2.955365457　　　 Mcr=（σpc+γftk）W0　　　　　 =　 2333179315　　　 γf=（bf-b）hf/bh0　　　　　 =　 0　 B=Mk/（Mq（θ-1）+Mk）*Bs　　　　　　　 =　 6.40E+14　　　　　　　　　　　　　正截面裂縫驗算　　　　　　　　　一級　　　　　　　　　　　 σck-σpc≤0　　　　　　　　　　　 σck-σpc=　　　 2.13E+00　　　　　　　判斷　 NO　　　　　　　　　　　　　　　　　　二級　　　　　　　　　　　短期效應(yīng)組合　　　 σck-σpc≤ftk　　　　　　　 σck=Mk/W0=　　　 2.12E+01　　　　　　　 σck-σpc=　　　 2.13E+00　　　　　　　判斷　 OK　　　　　　　　　準(zhǔn)永久組合　　　 σcq-σpc≤0　　　　　　　 σcq=Mq/W0=　　　 19.9453168　　　　　　　 σcq-σpc=　　　 9.043E-01　　　　　　　判斷　 NO　　　　　　　　　　　　　　　　　　三級　標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用的最大裂寬　　　　　 ωmax≤ω1im　　　　　　　 ω1im-最大裂縫寬度限值按第3.3.4條采用　 0.2　　　 ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*（1.9c+0.08deq/ρte）=　 0.174182263　　　 ψ=1.1-0.65ftk/（ρte*σsk）=　　 0.685277071　　　 deq=Σni*（di）^2/Σni*vi*di=　　 25.97172237　　　 V1 V2　按表8.1.2-2　　 1　 0.5　　　 ρte=（As+Ap）/Ate=　　 ok　 0.023804633　　　 Ate=0.5bh+（bf-b）hf=　暫時不考慮bf.hf　 250000　　　 σsk=（Mk±M2-Np0（z-ep））/（（Ap+As）z）=　 144.8493334　　　 e=ep+（（Mk±M2）/Np0）=　　　 764.3561532　　　 z=[0.87-0.12（1-r'f）*（h0/e）^2]*h0=　 617.557324　　　 γ'f=（b'f-b）*h'f/（b*h0）=　暫時不考慮bf.hf　 0　　　 ep=epn-ap=　　　 341.470161　　　 αcr-構(gòu)件受力特征系數(shù)按表8.1.2-1　　 1.7　　　 C=　最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（mm）:　　　　　　　當(dāng)c<20時取c=20;當(dāng)c>65時取c=65　 60　　　判斷　 OK　　　　　　　　　　　　　　　　撓度驗算　　　　　　　　　　　正常使用極限狀態(tài)下的撓度fl1=S*Ml*l^2/B=　　　　　　　 1.25E+02　　　預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的短期反拱f2l=Np1*epn*l^2/8/Ec/Io=　　　　　　　 6.706E+01　　　預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的長期反拱f2l=Np*epn*l^2/8/Ec/Io*2=　　　　　　　 1.194E+02　　　撓度限值表3.3.2 [f]=lo/　　　 300　 =　 66.66666667　　　構(gòu)件撓度 f=f1l-f2l=　　　　　　　 5.66E+00　　　