預(yù)應(yīng)力混凝土管樁在溫州地區(qū)的應(yīng)用

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1  前言
   　預(yù)應(yīng)力混凝土管樁，以其工業(yè)化生產(chǎn)程度高，樁身質(zhì)量好，自身強(qiáng)度大，穿透能力強(qiáng)，耐打性好，施工周期短，對環(huán)境影響少，噸位承載力造價低等優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)用于深厚軟土，深埋持力層的二元結(jié)構(gòu)地基顯示了技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上的優(yōu)越性，近兩年來應(yīng)用愈來愈廣。
　　筆者結(jié)合自己具體工程經(jīng)驗，對該樁型的承載特性進(jìn)行了分析，從中得出一些有參考價值的結(jié)論，并也提出了這種樁存在的一些不足之處。
2  工程實例及經(jīng)驗
　　溫州鹿城倉儲有限公司倉儲區(qū)工程位于溫金大道鹿城段以南，采用薄壁管樁PTC-Aø400(55) -12，12，12，12。樁端焊以開口型鋼樁靴，采用D2-25型打樁機(jī)，錘重25kN，樁重/錘重為4。場地典型斷面的地質(zhì)情況和靜力觸探參數(shù)。設(shè)計要求單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為1500kN。樁基工程實施過程中，有以下幾點(diǎn)是值得重視的。
　　(1)底樁對中調(diào)直：第一節(jié)管樁(底樁)的對中調(diào)直對成樁質(zhì)量起關(guān)鍵作用。對中可保證樁位偏差不超出規(guī)范要求；調(diào)直可防止偏心錘擊。因此要控制管樁垂直度偏差不得超過0.5%，尤其是嚴(yán)格控制底樁垂直度。
　　 (2)錘擊沉樁：據(jù)有關(guān)資料，錘擊應(yīng)力沿樁身大致呈漏斗狀分布，上大下小。錘擊拉應(yīng)力呈橄欖形分布。從樁端反射的拉應(yīng)力波，在樁周土阻尼作用下會逐漸減弱。樁周土越弱，樁身產(chǎn)生拉應(yīng)力越大。此外，每擊一次樁身就受到拉壓交替作用，使混凝土產(chǎn)生疲勞，導(dǎo)致混凝土強(qiáng)度降低。故本工程實施中嚴(yán)格控制總擊數(shù)不超過1500次。實測各樁累計錘擊數(shù)為631～1251次，貫入度為10cm/5擊～12cm/13擊。
　　(3)接樁：采用鋼端板焊接法，于樁段頂端距地面0.5m時停錘接樁。先在樁端板上加定位鋼筋，然后將上段樁吊放在下段樁端板上，利用定位鋼筋將上下段樁接直，接頭處如有空隙，應(yīng)采用鍥形鐵片全部填實焊牢，拼接處坡口槽電焊應(yīng)分層對稱進(jìn)行，焊縫應(yīng)連續(xù)飽滿，其高度及深度均大于8mm。接樁時上下段樁的中心線偏差不得大于5mm，節(jié)點(diǎn)彎矢高不得大于樁段的0.1%。
3   靜載試驗成果分析
　　曾做了A1、A2、A3三根樁的靜載試驗，A1樁一直進(jìn)行到破壞，A2、A3樁加載至設(shè)計要求的極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值1500kN為止。試驗發(fā)現(xiàn)A3樁與A2樁的Q-s和s-lgt，曲線相當(dāng)接近，故此處只提供A1和A2樁的靜載試驗曲線如此所示。
　　從A1樁的樁頂沉降隨時間的變化(s-lgt)特性曲線可見，取尾部明顯向下曲折的前一級荷載為極限承載力，故A1樁的極限承載力取1800kN。從樁的卸荷曲線上分析，該樁的殘余沉降量為26.4mm，與加載量為2000kN這級荷載作用下發(fā)生的樁頂沉降量相當(dāng)，因此可以確定基樁發(fā)生的是“刺入型”破壞。A1樁在荷載為1800kN時實測樁頂沉降為26.35mm，如假定此Q-s曲線s-lgl曲線A1樁靜載試驗曲線時樁端軸力為0，樁身軸力p(z)呈單一斜率的線性分布，則樁身壓縮量的理論計算值為21mm，實際樁身壓縮量肯定比21mm更大一些。即使是如此保守的假定，21mm也已占26.35mm絕大部分， 即管樁由于壁薄，其樁身壓縮量占了樁頂沉降量的絕大部分，從而使樁周摩阻力占了單樁極限承載力的絕大部分。這是長管樁在二元結(jié)構(gòu)地基中較為特別的性狀，也是采用開口樁靴和閉口樁靴對單樁極限承載力不會產(chǎn)生明顯影響的原因之一。隨著時間的推移，樁周土粘彈塑性質(zhì)會使側(cè)摩阻力和端阻力產(chǎn)生重新分配，但側(cè)摩阻力始終占主要部分。